四柱液压机偏心载荷作用下立柱强度计算315吨油

为了计算简化，故在一样寻常计算时；仍作了上述假定

液压机工作时，由于模具分歧差错称，工件变形阻力分歧差错称等种种成分必然造成偏载受力状态这时，立柱将蒙受由于偏心载荷产生的附加弯矩和拉力，导套和立柱合营外貌蒙受挤压，对油缸的密封也将产生倒霉的影响因此，应仔细分析和计算

对活塞式油缸和柱塞式油缸，偏心载荷时受力简图见图7-24，对活塞式油缸，在偏载状态下，活塞头和缸口均起导向，有约束浸染但这样计算相当复杂（这种情况还将在今后进一步分析和评论争辩）因此，常日假定缸口的约束取消，仅活塞头和立柱对运动零件进行导向活动横梁在上部和中部时，将会有较大年夜大误差，但一样寻常压制时，均不才行程位置实际导向情况》也根基切合上述假设

从甲7-24可以看出，偏心负荷下的立柱受力为中心载荷在所蒙受的拉力和由子偏心力矩（Mk = Pe）浸染下产生的水平力H所分娩的附加拉力和弯矩中心载荷下立柱受力已如前述水平分力浸染下，力的分布可简化为图7-25的计算图形

将图7-25（a）上部转角处断开，代之以力R和角弯矩M故旁边立柱受力为反对称形，即M1 = M2 = M, 1和2点处向左方向的水平变形f1为：

水平变形f1计算公式

四柱液压机偏心载荷下受力分布图（图7-24）

计算图形（图7-25）

从式7-15和7-18可以看出，立柱各部分的弯矩是Y和z的函数，即与结构情况和活动横梁的工作位置有关因此，计算时必须首先找出活动横梁在工作行程范围内，弯矩的极大年夜大值，才能做强度计算对于活塞式油缸，即图7-24 （a）所示的情况因为Y + Z = 常数，从式7-15, 7-16, 7-18可以看出，Y值愈大年夜大，M:和M3愈大年夜大，而R值愈小由于力R对立往拉应力影响较小，故应按行程至最下位置加压，即Y值最大年夜大时的弯知值进行计算

对于柱塞式油缸结构，即图7-24（b）所示情况，因为Z = 常数，故M,之极大年夜大值，可用下式求出：

Y和z见图7-24，并按前面分析取工作范围内使计算断面弯矩最大年夜大的数值对于活塞式油缸，取Y值范围内最大年夜大的数值对柱塞式油缸，则按式7-19计算出Y值但是，若计算值为负值，则说明无极大年夜大值此时，应取Y的最小值代入计算